Calculul structurilor in cadre din beton armat

Calculul structurilor in cadre din beton armat

Predimensionare

a)    pentru planseul din beton armat:

grosimea placii se alege h cm,

= 7,5 dar din conditile impuse se alege h=15 cm;

b) pentru grinzile transversale

inaltimea optima se alege unde l cea mai mica din cele trei deschideri h=

latimea grinzilor se alege

b=cm , b=30 cm

c)    pentru grinzile longitudinale

inaltimea optima se alege unde l cea mai mica din cele trei deschideri h=   

latimea grinzilor se alege

b=cm , b=25 cm

d)   stalpii

h=40 cm ; b=40 cm

CALCULUL INCARCARILOR

INCARCARI PERMANENTE

Incarcari din pereti

a)Incarcari date de peretii extreriori (30 cm

b)Incarcari date de peretii interiori de inchidere (25 cm)

c)Incarcari date de peretii despartitori

-pereti din poroterm de 10 cm grosime din blocuri de 500x100x238 si tencuiala interioara de 1,5cm

Incarcari din pardosea

a)Incarcari din pardosea calda

b)Incarcari din pardosea rece

d)Incarcari din rampa scarii

Incarcari din straturile terasei circulabila

INCARCARI CVASIPERMANENTE

datorita peretilor despartitori

INCARCAREA DIN VANT

Incarcarea normata:

pentru cadrul marginal 1 si 7

pentru cadrul marginal 2 ,3, 4, 6.

pentru cadrul marginal 3 si 5

INCARCAREA DIN SEISM

-fortele seismice orizontale s-au calculat automat cu ajutorul programului de calcul "AXIS" si care au fost aplicate asupra structurii inaintea efectuarii calcului static de ordinul I

Nota: incarcarile utile pe plansee sunt prezentate in calculul palnseului

INCARCAREA DIN ZAPADA

CALCULUL RIGLEI TRANSVERSALE (RT41)

Materiale folosite:  

beton C20/25 R_c=15 N/mm²

armatura PC52 R_a=300 N/mm²  

dimensiuni 30/60 cm

Incarcarile pe metru liniar care s-au aplicat pe structura si care au intervenit direct in calculul riglelor s-au calculate tabelar cu programul "XCEL"si sunt anexate lucrarii.(TAB:1;TAB:2;TAB:3;TAB:4;TAB:5

CALCULUL ARIILOR DE ARMATURA LONGITUDINALE

DESCHIDEREA L₁ (L=6 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

 

Verificare:

DESCHIDEREA L₂ (L=3 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:

DESCHIDEREA L₃ (L=6 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:

Verificare:

In functie de ariilor de armatura obtinute mai sus sa facut armarea grinzii in cela trei deschideri prin respectarea conditiei ,dupa care sa-u calculat momentele capabile care intind fibra inferioara respectiv fibra superioara a grinzii in sectiunea considerata() ,urmata de calculul momentelor capabile in articulatiile plastice datorita consolidarii otelului(

CALCULUL ARMATURII TRANSVERSALE

Calculul la forte taietoare se face considerand schema statica a cadrului cu articulatiile plastice - AP - formate in zonele de reazem ale grinzilor. Ca urmare, in sectiunile in care s-au format AP momentele ajung la valorile momentelor capabile ale acestor sectiuni - M_Rb. In consecinta diagramele de forte taietoare rezultate din calcul static cresc la valori asociate momentelor capabile, notate cu V_db.

Fortele taietoare de proiectare V_db, se determina din echilibrul fiecarei deschideri, sub efectul incarcarii gravitationale din gruparea seismica q_g si a momentelor capabile M_db de la extremitatile grinzii, corespunzatoare pentru fiecare sens de actiune al seismului. Momentele capabile M_db M_Rb se determina tinandu-se cont de suprarezistenta sectiunii datorita efectului de consolidare al otelului.

Articulatiile plastice, pentru fiecare sens de actiune al seismului, se pot forma in grinzile sau stalpii conectati in nod.

Momentele capabile se determina cu relatia:

  

in care:

M_Rb,i este valoarea de proiectare a momentului capabil la extremitatea i, in sensul asociat directiei de actiune a fortelor seismice;

si sumele valorilor de proiectare ale momentelor capabile ale stalpilor si grinzilor care intra in nod; valoarea trebuie sa corespunda fortei axiale din stalp, in situatia asociata directiei considerate a actiunii seismice.

factorul de suprarezistenta datorat efectului de consolidare al otelului cu valorile pentru ductilitate inalta si pentru ductilitate medie.

Determinarea diagramei de forte taietoare maxime infasuratoare V_db

Pentru fiecare deschidere, in cele doua sectiuni de reazem se calculeaza doua valori ale fortelor taietoare de proiectare, V_Eb,max si V_Eb,min, corespunzand valorilor momentelor capabile pozitive si negative M_db,i, care se dezvolta la cele doua extremitati i = 1 si i = 2 ale grinzii.

Pe fiecare deschidere a grinzii, diagrama V_db se calculeaza pentru cele doua sensuri ale seismului.

Fig.5.7 Determinaea fortei taietoare de dimensionare V_db

Stabilirea valorilor fortei taietoare de dimensionare se face cu relatiile:

(5.6)

(5.7)

in care:

q_g este incarcarea pe deschiderea grinzii considerata, ce se ia conform combinatiilor din starea limita ultima ce contin seismul

M ¹_db si M ²_db - sunt momentele capabile de la capetele deschiderii studiate, ce se determina functie de armaturile efective din rigla si placa,

l_cl lungimea libera, lumina, deschiderii considerate;

Fortele taietoare de proiectare "V_db "s-au calculat tabelar cu programul "XCEL"respectandu-se conditiile de mai sus si au rezultat urmatoarele valori:

DESCHIDEREA L₁ (L=6 M)

DESCHIDEREA L₂ (L=3 M)

DESCHIDEREA L₃ (L=5,7M)

Calculul etrierilor

DESCHIDEREA L₁

 

DESCHIDEREA L2

Datorita formei diagramei de momente sa considerat ca pe toata lungimea deschiderilor se afla zona potencial plastica(ZPP)

DESCHIDEREA L₃

  

CALCULUL RIGLEI TRANSVERSALE (RT43)

CALCULUL ARIILOR DE ARMATURA LONGITUDINALE

DESCHIDEREA L₁ (L=6 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

 

Verificare:

DESCHIDEREA L₂ (L= 3 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:

DESCHIDEREA L₃ (L=6 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:

Verificare:

Pe baza ariilor de armatura calculate mai sus sa facut armarea grinzii in cela trei deschideri prin respectarea conditiei ,dupa care sa-u calculat momentele capabile care intind fibra inferioara respectiv fibra superioara a grinzii in sectiunea considerata() ,urmata de calculul momentelor capabile in articulatiile plastice datorita consolidarii otelului(

Momente capabile pe rigla transv RT43
DESCHIDEREA	DESCHIDEREA.L1			DESCHIDEREA L2			DESCHIDEREA L3
SECTIUNEA	J	K		J	K		J	K
Minf [knm]
Aainf [mm2]
Aainf [mm2] ales
Mcap inf [knm]
Mcap Apinf [knm]
Msup [knm]
Asup[mm2]
Asup [mm2] ales
Mcap sup
Mcap APsup
									CALCULUL ARMATURII TRANSVERSALE Fortele taietoare de proiectare "Vdb "s-au calculat ca si in cazul anterior tabelar cu programul "XCEL"respectandu-se conditiile de mai sus si au rezultat urmatoarele valori: RIGLA DESCHIDEREA LUMINA[M] q [kn/m] Seism stanga Seism dreapta Vq[kn] VM[kn] STANGA VM[kn] DREAPTA Vdbmax- seism stanga-[KN] Vdbmax- seism dreapta-[KN] MEdAPinf[knm] MEdAPsup[knm] MEdAPinf[knm] MEdAPsup[knm] j k j k RT43 L1 L2 L3 DESCHIDEREA L1 DESCHIDEREA L2 (L=3 M) DESCHIDEREA L3 (L=6 M) Calculul etrierilor Deschiderea L1     Deschiderea L2   Deschiderea L3     CALCULUL RIGLEI LONGITUDINALE (RLA1) CALCULUL ARIILOR DE ARMATURA LONGITUDINALE DESCHIDEREA L1 (L=4 M) ARMATURA INFERIOARA ARMATURA SUPERIOARA   Verificare: DESCHIDEREA L2 (L=4 M) ARMATURA INFERIOARA ARMATURA SUPERIOARA Verificare: DESCHIDEREA L3 (L=4 M) ARMATURA INFERIOARA ARMATURA SUPERIOARA   Verificare: DESCHIDEREA L4 (L=4 M) ARMATURA INFERIOARA ARMATURA SUPERIOARA   Verificare: DESCHIDEREA L5 (L=4 M) ARMATURA INFERIOARA ARMATURA SUPERIOARA   Verificare: DESCHIDEREA L6 (L=4 M) ARMATURA INFERIOARA ARMATURA SUPERIOARA Verificare: Verificari: Pe baza ariilor de armatura calculate mai sus sa facut armarea grinzii in cele sase deschideri prin respectarea conditiei ,dupa care sa-u calculat momentele capabile care intind fibra inferioara respectiv fibra superioara a grinzii in sectiunea considerata() ,urmata de calculul momentelor capabile in articulatiile plastice datorita consolidarii otelului() Calculul sa facut centralizat cu programul "XCEL" rezultand urmatoarele valorii:TAB:1.1 CALCULUL ARMATURII TRANSVERSALE Fortele taietoare de proiectare "Vdb "s-au calculat ca si in cazul anterior tabelar cu programul "XCEL"respectandu-se conditiile de mai sus si au rezultat urmatoarele valori: RIGLA DESCHIDEREA LUMINA[M] q [kn/m] Seism stanga Seism dreapta Vq[kn] VM[kn] STANGA VM[kn] DREAPTA Vdbmax- seism stanga-[KN] Vdbmax- seism dreapta-[KN] MEdAPinf[knm] MEdAPsup[knm] MEdAPinf[knm] MEdAPsup[knm] j k j k RLA1 L1 L2 L3 L4 L5 L6 DESCHIDEREA L1 (L=4 M) DESCHIDEREA L2 (L=4 M) DESCHIDEREA L3 (L=4 M) DESCHIDEREA L4 (L=4 M) DESCHIDEREA L5 (L=4 M) DESCHIDEREA L6 (L=5 M) CALCULUL ETRIERILOR Deschiderea L1, L2,L3,L4,L5,L6 CALCULUL RIGLEI LONGITUDINALE (RLA1) CALCULUL ARIILOR DE ARMATURA LONGITUDINALE DESCHIDEREA L1 (L=4 M) ARMATURA INFERIOARA ARMATURA SUPERIOARA   Verificare: DESCHIDEREA L2 (L=4 M) ARMATURA INFERIOARA Alegem 248 ARMATURA SUPERIOARA Verificare: DESCHIDEREA L3 (L=4 M) ARMATURA INFERIOARA ARMATURA SUPERIOARA   Verificare: DESCHIDEREA L4 (L=4 M) ARMATURA INFERIOARA ARMATURA SUPERIOARA   Verificare: DESCHIDEREA L5 (L=4 M) ARMATURA INFERIOARA ARMATURA SUPERIOARA   Verificare: DESCHIDEREA L6 (L=4 M) ARMATURA INFERIOARA ARMATURA SUPERIOARA Verificare: Verificari: CALCULUL ARMATURII TRANSVERSALE Fortele taietoare de proiectare "Vdb "s-au calculat ca si in cazul anterior tabelar cu programul "XCEL"respectandu-se conditiile de mai sus si au rezultat urmatoarele valori: RIGLA DESCHIDEREA LUMINA[M] q [kn/m] Seism stanga Seism dreapta Vq[kn] VM[kn] STANGA VM[kn] DREAPTA Vdbmax- seism stanga-[KN] Vdbmax- seism dreapta-[KN] MEdAPinf[knm] MEdAPsup[knm] MEdAPinf[knm] MEdAPsup[knm] j k j k RLA1 L1 L2 L3 L4 L5 L6 DESCHIDEREA L1, (L=4 M) DESCHIDEREA L2 (L=4 M) DESCHIDEREA L3 (L=4 M) DESCHIDEREA L4 (L=4 M) DESCHIDEREA L5 (L=4 M) DESCHIDEREA L6 (L=5 M) CALCULUL ETRIERILOR Deschiderea L1,L6 Deschiderea L2,L3, L4,L5 SIMBOLURI FOLOSITE INCALCILUL RIGLELOR Avand in vedere diferenta dintre simbolurile utilizate in Codul de proiectare seismica (conforme cu cele din SR EN 1992-1) si cele din STAS 10107/0-90, se da in continuare o lista cu cele utilizate in capitolul anterior Pe prima coloana sunt trecute simbolurile conform normelor europene Ac- aria sectiunii transversale a unui element de beton Ass - armaturile de la partea superioara a unei grinzi Asi - armaturile de la partea inferioara a unei grinzi Asw -(Ae) aria sectiunii transversale a unui etrier Ash aria totala de etrieri orizontali intr-un nod grinda-stalp Asv aria totala de armatura verticala intr-un nod grinda-stalp MEd, VEd, NEd valorile momentului incovoietor, a fortei taietoare si a fortei axiale, rezultate din calculul seismic al structurii (gruparea care cuprinde actiunea seismica) MRb valoarea de proiectare a momentului capabil intr-o sectiune a unei grinzi MRc valoarea de proiectare a momentului capabil intr-o sectiune a unui stalp Mi,d valoarea de calcul a momentelor la capetele grinzilor Mi,db sau stalpilor Mi,dc, utilizate pentru calculul fortei taietoare asociate plastificarii Vdb, Vdc forta taietoare de proiectare in grinda sau in stalp Vdb,max forta taietoare maxima asociata plastificarii, ce actioneaza la capatul unei grinzi Vdb,min forta taietoare minima asociata plastificarii ce actioneaza la capatul unei grinzi Vjud forta taietoare de proiectare in nod beff latimea de placa a unei grinzi "T" la fata stalpului, in zona intinsa bc latimea sectiunii transversale a unui stalp bj latimea de proiectare a nodului bo latimea miezului de beton confinat intr-un stalp bw (b) latimea inimii unei grinzi d (h0) inaltimea efectiva (utila) a sectiunii elementului dbL () diametrul barelor longitudinale dbw () diametrul unui etrier fcd () valoarea de proiectare a rezistentei la compresiune a betonului fctm valoarea medie a rezistentei la intindere a betonului fctd () valoarea de proiectare a rezistentei la intindere a betonului fyk valoarea caracteristica a limitei de curgere a otelului fyd () valoarea de proiectare a rezistentei la curgere a otelului fywd () valoarea de proiectare a rezistentei la curgere a armaturii transversale hf (hp grosimea placii la grinzi cu sectiune "T" hjc distanta dintre planurile extreme de armaturi din stalp intr-un nod grinda-stalp hjw () distanta dintre armaturile de jos si cele de sus hs inaltime de etaj hw (h inaltimea sectiunii transversale a unei grinzi lcl inaltimea libera a unui stalp lcr lungimea zonei critice s () distanta dintre armaturile transversale xu inaltimea zonei comprimate γRd factor ce tine seama de diferitele surse de suprarezistenta forta axiala determinata prin calcul seismic, normalizata prin ρ () coeficientul de armare cu armatura intinsa Acest document nu se poate descarca E posibil sa te intereseze alte documente despre: dimensionare armatura la structura e cadre, Copyright © 2024 - Toate drepturile rezervate QReferat.com Folositi documentele afisate ca sursa de inspiratie. Va recomandam sa nu copiati textul, ci sa compuneti propriul document pe baza informatiilor de pe site. { Home } { Contact } { Termeni si conditii } Documente similare: Calculul structurilor in cadre din beton armat [constructii] Normativ privind calculul performantelor termoenergetice ale elementelor de constructie ale cladirilor [constructii] Reparare pardoseala [constructii] Proiect atestat constructii industriale - "TURNURI" [constructii] Normativ privind proiectarea hidraulica a podurilor si podetelor [constructii] Comentarii La tiganci - comentariu Morometii - volumul 2 - comentariu Luceafarul - comentariu var-3 Scrisoarea I, de Mihai Eminescu - comentariu Scrisoarea III - comentariu literar Liviu Rebreanu - Ion (comentariu) O. Goga - Rugaciune - comentariu Caracterizari Liviu Rebreanu - Caracterizare Apostol Bologa Toma Alimos - caracterizare George Cosbuc - Pasa Hassan (caracterizarea lui Mihai Viteazul in antiteza cu Pasa Hassan) Caracterizarea personajului principal Harap-Alb din basmul cult Povestea lui Harap-Alb de Ion Creanga Caracterizarea Tanda Caracterizarea Lefter Popescu Caracterizarea Emiliei Rachitaru Cauta document